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一、概述

圓柱、圓筒式稱重傳感器以其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊，體積小，量程大，重量輕；彈性元件與保護(hù)外殼

的幾何形狀為簡(jiǎn)單的圓柱、圓筒形，容易加工出較高的尺寸和形位精度；彈性元件剛度大，固有頻

率高，動(dòng)態(tài)響應(yīng)快；加載承載邊界可設(shè)計(jì)成雙平面、一平面一球面、雙球面多種結(jié)構(gòu)形式等特點(diǎn)，

在各種結(jié)構(gòu)的大型電子衡器中得到較為廣泛的應(yīng)用。具有相同截面積的圓筒式與圓柱式彈性元件，

對(duì)于純軸向載荷的剛度相同，但圓筒式結(jié)構(gòu)的彈性元件有更大的慣性矩，所以它具有更好的抗彎曲

能力，多應(yīng)用于大型電子吊鉤秤。

從稱重傳感器彈性元件設(shè)計(jì)原則分析，盡管圓柱、圓筒式彈性元件具有十分突出的特點(diǎn)，但其

固有線性差，容易產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)誤差等缺點(diǎn)也是非常致命的。因此必須作好彈性元件、保護(hù)外殼、壓頭

底墊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和非線性補(bǔ)償，控制旋轉(zhuǎn)誤差，才能使其達(dá)到較高的準(zhǔn)確度等級(jí)。圓柱、圓筒式稱重

傳感器產(chǎn)生非線性誤差的主要因素是：

（1）面積效應(yīng)影響。彈性元件承受拉向、壓向載荷時(shí)，應(yīng)變區(qū)截面積變化，導(dǎo)致P—σ關(guān)系的

非線性；

（2）泊松比效應(yīng)影響。即彈性元件軸向和環(huán)向應(yīng)變相差較大，致使電橋內(nèi)某一橋臂電阻的變

化與相鄰橋臂電阻的反向變化不匹配，所引起的電橋非線性誤差；

（3）材料性能影響。應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系主要是彈性元件材料的誤差，當(dāng)應(yīng)變程度較高時(shí)，其應(yīng)力

應(yīng)變關(guān)系并非完全線性，且滯后、蠕變及彈性模量不是理想的常數(shù)，載荷增加時(shí)非線性也增加；

（4）焊接密封膜片影響。主要是非線性的密封模片對(duì)載荷的分路作用，即當(dāng)環(huán)境溫度變化時(shí)，

由于焊接膜片與外殼組成超靜定結(jié)構(gòu)，因變形不協(xié)調(diào)而產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，外殼尺寸改變導(dǎo)致密封腔內(nèi)氣

體壓力變化，引起稱重傳感器溫度漂移。

圓柱、圓筒式彈性元件的旋轉(zhuǎn)誤差是附加的非測(cè)量應(yīng)變量的函數(shù)，其影響因素是：

（1）圓柱、圓筒式彈性元件、引入載荷的壓頭、承受載荷的底墊機(jī)械加工的形位誤差影響，

主要是同心度、對(duì)稱度、平行度超差引起的各方位應(yīng)變量不同；

（2）電阻應(yīng)變計(jì)工作特性和彈性元件上電阻應(yīng)變計(jì)的定位誤差，引起的附加應(yīng)變量。

從前，對(duì)圓柱、圓筒式稱重傳感器的非線性誤差，多以理論分析為主，其結(jié)論大致相同：稱重

傳感器本身（包括彈性元件、電阻應(yīng)變計(jì)、電橋電路）固有的非線性誤差一般比較小，對(duì)準(zhǔn)確度影

響不大；彈性元件應(yīng)變區(qū)的應(yīng)變梯度和電阻應(yīng)變計(jì)定位偏差對(duì)非線性影響甚大，減小此值可較大減

少非線性誤差；彈性元件、壓頭、底墊尺寸對(duì)應(yīng)變區(qū)的應(yīng)變梯度有影響，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理將導(dǎo)致較

大的非線性誤差等等，沒有跳出傳統(tǒng)的理論分析模式�，F(xiàn)代稱重傳感器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算，應(yīng)采用數(shù)

學(xué)分析手段建立各項(xiàng)特性的數(shù)學(xué)模型，通過數(shù)學(xué)擬合公式對(duì)相關(guān)誤差進(jìn)行分析和推算，給非線性補(bǔ)

償技術(shù)奠定理論基礎(chǔ)。為此必須掌握?qǐng)A柱、圓筒式彈性元件結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，非理想加載（如偏心載荷、

側(cè)向載荷）、物理變量（如溫度、壓力、振動(dòng)）對(duì)非線性的影響。本文通過建立數(shù)學(xué)模型和數(shù)學(xué)分

析方法，對(duì)圓柱、圓筒式彈性元件應(yīng)變區(qū)面積效應(yīng)產(chǎn)生的誤差，金屬材料泊松比引起的電橋電路非

線性誤差，焊接密封膜片對(duì)載荷分路作用造成的非線性誤差和電阻應(yīng)變計(jì)定位偏差產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)加荷

誤差進(jìn)行分析。

二、面積效應(yīng)引起的非線性誤差

由面積效應(yīng)、電橋各橋臂及類似的幾何參數(shù)變化而引起的高次影響，其典型值為：溫度變化60℃

時(shí)，影響量達(dá)0.1～0.2%。然而，它們對(duì)稱重傳感器輸出的影響，很難同溫度引起的別的誤差相區(qū)

別，故必須對(duì)所有這些效應(yīng)的綜合作用所引起的輸出隨溫度變化進(jìn)行補(bǔ)償。

通常，圓柱、圓筒式彈性元件的高度與直徑比H／D=3～5。由于圓柱、圓筒式結(jié)構(gòu)還會(huì)受到非

軸向分力引起的二次效應(yīng)的影響，所以必須采取措施，把軸向載荷同非軸向分量所產(chǎn)生的輸出分離

開來。

受面積效應(yīng)影響，承受壓向載荷時(shí)彈性元件的剛度連續(xù)增大，而承受拉向載荷時(shí)則彈性元件的

剛度連續(xù)減小。這一論點(diǎn)是基于彈性模量保持恒定并與同時(shí)發(fā)生的密度變化無關(guān)的假設(shè)。然而，實(shí)

際上是承受壓向載荷時(shí)彈性模量稍稍增大，承受拉向載荷時(shí)彈性模量稍稍減小，結(jié)果使得面積效應(yīng)

更加嚴(yán)重。雖然彈性模量的這種變化很小，以至在一般材料性能試驗(yàn)中難以檢測(cè)出來，但從現(xiàn)代電

阻應(yīng)變式稱重傳感器的準(zhǔn)確度等級(jí)來說，其影響仍然是顯著的。即使不考慮彈性模量隨應(yīng)力的變化，

我們至少可以估算出由于面積變化引起的非線性誤差。當(dāng)圓柱式彈性元件的軸向應(yīng)變每變化100με

時(shí)，面積變化所引起的非線性約為0.003%，這是很可觀的，絕對(duì)不能忽視。

與此相反，彎曲式和剪切式彈性元件，在承受等量拉伸和壓縮應(yīng)力時(shí)其容積一般是相等的，無

面積效應(yīng)影響，因此固有線性好。而圓柱、圓筒式彈性元件則固有線性很差，因此必須進(jìn)行非線性

補(bǔ)償才能達(dá)到較高的準(zhǔn)確度等級(jí)。

設(shè)圓柱式彈性元件的軸向應(yīng)力σ，軸向應(yīng)變?chǔ)牛瑒t初始截面積A0與載荷P的關(guān)系為：

0AP=σ

Eσε=0

則

EAP00=ε （1）

式中E為彈性元件金屬材料的彈性模量。當(dāng)彈性元件承受拉向載荷作用時(shí)，環(huán)向變細(xì)，截面積

不斷減小，剛度連續(xù)降低，輸出不斷增加而產(chǎn)生非線性誤差；當(dāng)彈性元件承受壓向載荷作用時(shí)，環(huán)

向變粗，截面積不斷增大，剛度連續(xù)升高，輸出不斷減少而產(chǎn)生非線性誤差。現(xiàn)以承受壓向載荷的

圓柱式彈性元件為例分析非線性誤差，設(shè)彈性元件應(yīng)變區(qū)截面的半徑為r，因r的增加而使應(yīng)變區(qū)

截面積產(chǎn)生增量。

圓柱式彈性元件的環(huán)向應(yīng)變?chǔ)?/SPAN>r=με0可視為半徑r的增量，則

()20202202επμμεππμεπ+=.+=ΔrrrA

略去高次項(xiàng)，得

△A=2πrμε0

彈性元件受載后的截面積為

A=A0＋△A=A0＋2πrμε0≈A0（1＋2με0） （2）

此時(shí)，彈性元件的軸向應(yīng)變?yōu)?/SPAN>

（3）

略去式（3）中的高次項(xiàng)，則

(0021μεε.=EAP

（4）

將式（1）代人式（4）得

ε=ε0（1－2με0） （5）

將式（5）變?yōu)?/SPAN>

022020=+.

μεμεε （6）

解式（6）方程，得

202μεεε.= （7）

同理，對(duì)于承受拉向載荷，有

202μεεε+= （8）

由此，可以計(jì)算出面積效應(yīng)引起的彈性元件非線性誤差：

對(duì)于拉向載荷

()εμεεεμεε56.02221==

.+

=Δ （9）

對(duì)于壓向載荷

()εμεεεμεε56.02221.=.=

..

=Δ （10）

由式（9）和式（10）不難看出，圓柱、圓筒式彈性元件的應(yīng)變程度越高，面積效應(yīng)影響越大。

這里說的應(yīng)變程度，實(shí)際上是保證應(yīng)變穩(wěn)定并與載荷成較嚴(yán)格線性關(guān)系的應(yīng)變范圍，它是減少面積

效應(yīng)引起的非線性誤差，提高稱重傳感器整體穩(wěn)定性的基礎(chǔ)和關(guān)鍵。因?yàn)閳A柱、圓筒式彈性元件任

何幾何形狀的改變，必然伴隨出現(xiàn)一定程度的非線性影響，較低的應(yīng)力、應(yīng)變意味著對(duì)理想線性彈

性性能的偏差最小，也意味著彈性元件有較大的剛度和較高的固有頻率。

三、泊松比效應(yīng)引起的電橋非線性誤差

稱重傳感器惠斯通電橋四個(gè)橋臂作用不相等而引起的非線性誤差，正如美國VISHAY測(cè)量集團(tuán)

公司《測(cè)量集團(tuán)技術(shù)評(píng)論》 第TN－507號(hào)“電橋非線性所引起的誤差”一文指出“此誤差乃是電橋內(nèi)

某一橋臂電阻的變化與相鄰橋臂電阻的反向變化不匹配所引起的，即圓柱式彈性元件的泊松比效

應(yīng)。圓柱式彈性元的軸向應(yīng)變每變化100με時(shí)，電橋的非線性約為0.007%，此非線性誤差的符號(hào)

總是與面積效應(yīng)引起的非線性誤差相反。因此電橋的非線性不僅抵消了，而且過度補(bǔ)償了幾何尺寸

變化引起的非線性�！庇纱瞬浑y得出，垂直于加荷軸線的平面的泊松面積變化，導(dǎo)致了P—σ關(guān)系的

非線性。其非線性誤差對(duì)于壓向稱重傳感器是正值；對(duì)于拉向稱重傳感器為負(fù)值。

研究分析圓柱、圓筒式稱重傳感器泊松比效應(yīng)引起的電橋非線性誤差，對(duì)完成線性補(bǔ)償有一定

的指導(dǎo)作用。仍以圓柱式彈性元件為例，其電阻應(yīng)變計(jì)粘貼位置和電橋電路如圖1、圖2所示。

圖1 電阻應(yīng)變計(jì)粘貼位置

圖2 電橋電路圖

設(shè)電橋各橋臂的電阻值相等，即

R1＝R2＝R3＝R4＝R

當(dāng)圓柱式彈性元件承受拉向載荷作用時(shí)，應(yīng)變區(qū)產(chǎn)生軸向拉伸應(yīng)力、環(huán)向壓縮應(yīng)力，使電橋各

橋臂的電阻發(fā)生變化，即

R1＝R3＝R（1+δ）

R2＝R4＝R（1-μδ） （11）

式中δ－橋臂電阻的相對(duì)變化量；

μ－彈性元件材料的泊松比。

將電橋分為兩部分，在ABC半個(gè)電橋中，AC間的電壓降為Ui，R2上的電壓降為

（14）

式中 δ—橋臂電阻的相對(duì)變化量；

εδKLLKRR＝＝＝

ΔΔ

μ—彈性元件材料的泊松比；

K—電阻應(yīng)變計(jì)的靈敏系數(shù)。

（15）

將式（15）用級(jí)數(shù)展開，并略去高次項(xiàng)，得

(εε72.0128.10.＝＝

iUUS （16）

從式（16）可以看出，輸出靈敏度與應(yīng)變之間是非線性關(guān)系，只有在彈性元件的軸向應(yīng)變?chǔ)抛?/SPAN>

夠小時(shí)，它們之間才呈線性關(guān)系，即

ε28.10＝＝

iUUS （17）

比較（16）、（17）兩式，其非線性誤差△2為

()εεεεε72.028.172.0128.128.12＝＝

..

Δ （18）

根據(jù)上述兩項(xiàng)誤差計(jì)算公式，即可得出彈性元件非線性誤差的量級(jí)，可用于指導(dǎo)選取非線性補(bǔ)

償半導(dǎo)體應(yīng)變計(jì)，進(jìn)行有效的線性補(bǔ)償。美國專利No3．034346號(hào)介紹了圓柱式彈性元件的非線性

補(bǔ)償技術(shù)。其方法就是把一片附加的半導(dǎo)體電阻應(yīng)變計(jì)粘貼在彈性元件上，并與電橋電源相串連，

以這片半導(dǎo)體電阻應(yīng)變計(jì)的輸出作為反饋，在非線性誤差的反方向來調(diào)節(jié)電橋電壓，對(duì)單調(diào)變化的

非線性誤差加以補(bǔ)償。

四、焊接密封膜片引起的非線性誤差

圓柱、圓筒式結(jié)構(gòu)的稱重傳感器，通過環(huán)形平膜片或波紋膜片與彈性元件和外殼焊接實(shí)施密封。

其焊接密封的關(guān)鍵是即要保證密封，又要允許彈性元件與密封外殼之間有較小的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，此問題

處理不好將產(chǎn)生非線性誤差。因此，必須對(duì)膜片的應(yīng)用、性質(zhì)和制造方法進(jìn)行理論和應(yīng)用研究。

圓柱、圓筒式稱重傳感器的外殼材料必須與彈性元件材料具有相同的線膨脹系數(shù)或采用與彈性

元件相同的材料，防止環(huán)境溫度變化時(shí)，由于超靜定結(jié)構(gòu)變形不協(xié)調(diào)而產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力。因?yàn)橥鈿こ叽?/SPAN>

改變導(dǎo)致密封腔內(nèi)氣體壓力變化，致使膜片承受的內(nèi)外壓力差改變，引起稱重傳感器的溫度漂移。

因此需要考慮溫度補(bǔ)償方法，主要是溫度變化時(shí)，要求波紋膜片對(duì)內(nèi)應(yīng)力和外殼的內(nèi)外壓差有調(diào)節(jié)

功能。

波紋膜片是一種壓有同心折皺的圓形薄板，為便于和彈性元件、密封外殼焊接在一起，在膜片

中央和外圓周邊須留下一光滑部分，并彎成h=2mm高的直角邊，便于焊接密封，波紋膜片的結(jié)構(gòu)

如圖3所示。

圖3 波紋膜片結(jié)構(gòu)圖

波紋膜片作為一種密封膜，在稱重傳感器彈性元件產(chǎn)生位移（一般為0.2～0.5mm）時(shí)，其撓

度可以補(bǔ)償此位移，并基本保持固有的彈性性能。波紋膜片折皺的深度和形狀，即膜片表面的波紋，

可以設(shè)計(jì)成多種多樣結(jié)構(gòu)，有正弦波紋、圓形波紋、梯形波紋、銳角波紋等，其波紋形狀如圖4所

示。

圖4 波紋膜片各種波紋示意圖

如果波紋膜片沿中心和周界固定，而又在中心產(chǎn)生一定的位移時(shí)，根據(jù)此位移的數(shù)值就能確定

作用力的大小。一般多根據(jù)位移或力與撓度之間的關(guān)系進(jìn)行選擇，但波紋小的膜片具有明顯的非線

性特征，且膜片的剛度隨同其撓度的增大而增大。隨著膜片波紋深度的減小，膜片的性質(zhì)就接近于

普通平簿板，完全沒有波紋膜片剛度小、能過分彎曲的特征。與平板膜片相比，將波紋膜片周邊彎

成2mm高的直角邊，對(duì)波紋膜片的特性無明顯影響，可保證其有足夠的撓度適應(yīng)稱重傳感器彈性

元件的變形。波紋的波數(shù)、間距、從波紋部分到中心和周邊光滑部分的過度方式等問題，尚無試驗(yàn)

研究，總之盡量短小即可。

以圓柱式稱重傳感器上膜片為例進(jìn)行簡(jiǎn)易計(jì)算：

彈性元件承受壓向載荷作用時(shí)，產(chǎn)生軸向位移，此位移就是膜片的中心撓度f0，可用下式表示

()24033116RfPEhμ.

= （19）

膜片中心所受力為

()

3021631EfhPRμ=

. （20）

膜片的厚度為

()24303116PRhEfμ.

= （21）

利用此公式計(jì)算出膜片厚度只是理論值，必須經(jīng)試驗(yàn)測(cè)試后才能確定是否滿足補(bǔ)償要求。

焊接膜片造成的非線性，是分路負(fù)荷及膜片非線性的函數(shù)。它取決于膜片的偏位（即與圓柱式

彈性元件和外殼的同心度偏差），以及膜片中心固定處與周邊固定處之間的高度差。若膜片的偏位

為零，并且分路載荷較小，其綜合非線性誤差ec近似為

dLshcePPe= （22）

式中：PL—總載荷；

 Psh—膜片分掉的分路載荷；

 ed—膜片非線性。

調(diào)節(jié)膜片的偏位，可以補(bǔ)償彈性元件的正或負(fù)非線性誤差，但必須選擇合適的膜片厚度。適宜

的厚度和偏位，是優(yōu)良的非線性補(bǔ)償和低的分路載荷間的一種折衷方案。上述方程表明了此種折衷

考慮，因?yàn)閷?duì)于厚膜片非線性誤差ed小而膜片分掉的分路載荷Psh大，對(duì)于薄面片正好相反是非線

性誤差ed大，而膜片分掉的分路載荷Psh小。

有些企業(yè)，圓柱、圓筒式稱重傳感器密封膜片的焊接作業(yè)，是在彈性元件非線性補(bǔ)償工藝完成

后進(jìn)行，這對(duì)波紋膜片的設(shè)計(jì)和焊接工藝要求更高，必須保證焊接后密封波紋膜片不影響非線性補(bǔ)

償精度和輸出靈敏度。

五、圓柱、圓筒式稱重傳感器的旋轉(zhuǎn)（方位）誤差

圓柱、圓筒式稱重傳感器的理想輸

出應(yīng)與環(huán)繞其軸線旋轉(zhuǎn)的水平方位角

無關(guān)，但通常并非如此，因旋轉(zhuǎn)而引起

的誤差可能是很顯著的。這種誤差，一

般是由于彈性元件承受了不希望有的

載荷分量（諸如側(cè)向載荷及彎曲力矩）

而造成的。此類旋轉(zhuǎn)誤差是電阻應(yīng)變計(jì)

本身及其在彈性元件上粘貼部位（定位

誤差）所產(chǎn)生的附加非測(cè)量應(yīng)變量的函

數(shù)。

現(xiàn)以圓筒式稱重傳感器為例分析

旋轉(zhuǎn)誤差，其力學(xué)模型如圖5所示。

圖5 圓筒式彈性元件力學(xué)模型

圓筒式彈性元件粘貼有兩片軸向（ε1、ε3）和兩片環(huán)向（ε2、ε4）電阻應(yīng)變計(jì)，組成惠斯通全橋

電路。

設(shè)軸向坐標(biāo)為Z，周向轉(zhuǎn)角為θ，則應(yīng)力張量的形式為：

,

 （23）

這說明只存在周向應(yīng)力θθσ、縱向應(yīng)力σZZ和剪應(yīng)力Zθσ。在理想加載時(shí)，圓筒式稱重傳感器

只承受均勻的壓縮應(yīng)力σZZ，而周向應(yīng)力θθσ和剪應(yīng)力Zθσ則是由非軸向載荷和內(nèi)壓力產(chǎn)生的，其

應(yīng)變分布與以彈性模量E和泊松比μ計(jì)算的應(yīng)力場(chǎng)有關(guān)，即：

 （24）

圓筒式彈性元件外表面的軸向和環(huán)向應(yīng)力計(jì)算公式如下：

軸向應(yīng)力：

())(22122θπσCosJMrrrFVZZ+

.

.= （25）

式中：M—彎矩

M=Ma－FhZ （26）

 J—慣性矩：

()442164Jrrπ=.

環(huán)向應(yīng)力：

212221Pr2rr.

=θθσ （27）

式中 P—內(nèi)壓力

以理想的方式對(duì)圓筒式彈性元件加荷時(shí)，施加在彈性元件上的載荷Fv等于軸向載荷F，即：

FV =F （28）

而側(cè)向力Fh、彎矩Ma和內(nèi)壓力P均為零，則應(yīng)變矩陣變?yōu)?/SPAN>

 （29）

式中： (21224rrFZZ.=πσ （30）

軸向電阻應(yīng)變計(jì)測(cè)量的正應(yīng)變（軸向應(yīng)變）

EZZσ.，橫向電阻應(yīng)變計(jì)測(cè)量的泊松應(yīng)變（環(huán)向應(yīng)

變）

EZZσμ，其電橋輸出靈敏度S為

式中：k—電阻應(yīng)變計(jì)靈敏系數(shù)；

 εi—第i片電阻應(yīng)變計(jì)的應(yīng)變量；

 R0—未發(fā)生應(yīng)變時(shí)電阻應(yīng)變計(jì)的電阻值；

 Ri—第i片電阻應(yīng)變計(jì)發(fā)生應(yīng)變?chǔ)?/SPAN>i時(shí)的電阻值。

（38）

在這種理想的加荷條件下，稱重傳感器不發(fā)生旋轉(zhuǎn)效應(yīng)，但是對(duì)于圓柱、圓筒式彈性元件根本

作不到這一點(diǎn)。當(dāng)圓柱、圓筒式彈性元件的側(cè)向力Fh、彎矩Ma不為零時(shí)，將產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)誤差。如果

電阻應(yīng)變計(jì)圍繞圓柱、圓筒式彈性元件周圍相隔90°粘貼且Z為常量，各片電阻應(yīng)變計(jì)的自身軸

線與彈性元件的軸線和環(huán)線無偏轉(zhuǎn)，則稱重傳感器的旋轉(zhuǎn)誤差可以減至最小。此時(shí)由彎矩和側(cè)向載

荷產(chǎn)生的附加應(yīng)力及相應(yīng)的應(yīng)變，就可以通過合理的組橋加以有效的消除。

六、結(jié)語

本文已經(jīng)闡明了圓柱、圓筒式彈性元件面積效應(yīng)產(chǎn)生的非線性誤差，泊松比效應(yīng)致使電橋內(nèi)某

一橋臂電阻的變化與相鄰橋臂電阻的反向變化不匹配所引起的電橋非線性誤差，電阻應(yīng)變計(jì)定位偏

差造成的旋轉(zhuǎn)誤差�；�于數(shù)學(xué)分析和數(shù)學(xué)模型的系統(tǒng)方法得出的計(jì)算公式，能用來識(shí)別和定量的預(yù)

測(cè)相關(guān)誤差，并可應(yīng)用于高準(zhǔn)確度稱重傳感器旋轉(zhuǎn)加荷誤差的計(jì)算，電阻應(yīng)變計(jì)定位誤差控制，指

導(dǎo)圓柱、圓筒式彈性元件及加載壓頭、承載底墊設(shè)計(jì)，以達(dá)到既確保能消除來自加力源頭的不希望

有的載荷及彎矩等影響，又確保能通過電橋電路得到非線性補(bǔ)償。

近年來，稱重傳感器設(shè)計(jì)與計(jì)算的一個(gè)重要發(fā)展方向，就是把數(shù)學(xué)分析和建立計(jì)算機(jī)模型，應(yīng)

用于彈性元件及其附件設(shè)計(jì)中，即在理論分析指導(dǎo)下進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在計(jì)算機(jī)動(dòng)態(tài)仿真和試驗(yàn)測(cè)量

基礎(chǔ)上確定最佳設(shè)計(jì)。這就是傳統(tǒng)設(shè)計(jì)理論的延伸、思維方法的改變，多種設(shè)計(jì)技術(shù)、理論與方法

的綜合，其特點(diǎn)是：設(shè)計(jì)手段精確化、計(jì)算機(jī)化和虛擬化。